Návrh a testování nízkotechnologického generátoru DEW pro stanovení elektromagnetické imunity standardních elektronických obvodů

Abstraktní:

Tento článek popisuje vliv vysoce výkonných elektromagnetických prostředí (HPEM) na provoz všech základních prvků elektrických sítí. Pro prostředí HPEM jsou definována frekvenční pásma. Pozornost je zaměřena zejména na zbraně s řízenou energií (DEW) a záměrné elektromagnetické rušení (IEMI). Je také popsána klasifikace generátorů DEW a IEMI z hlediska úrovně E-pole a vzdálenosti cíle od apertury antény generátoru DEW nebo IEMI. Hlavním zaměřením tohoto článku je návrh a testování low-tech DEW generátoru používaného ke stanovení elektromagnetické odolnosti standardních elektronických obvodů.

Kromě toho je také vysvětleno ověření elektromagnetické odolnosti pro jednoduchý elektronický obvod bez adekvátní ochrany proti E-poli. Výsledkem tohoto článku je stanovení limitů E-pole pro bezporuchový provoz, poruchové stavy testovaných obvodů a nevratné zničení obvodů. Naměřené E-pole bylo porovnáno se základní teorií mikrovlnného záření a výsledky simulace v softwaru COMSOL Multiphysics (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Imunita je obranný mechanismus těla. Tělo dokáže identifikovat a odstranit jakoukoli cizí hmotu, která napadne zvenčí;

Staré, poškozené, mrtvé, degenerované vlastní buňky a schopnost rozpoznat a vypořádat se s mutovanými a viry infikovanými buňkami v těle. když

Když je imunita nízká, je snadné trpět nemocemi. Hlavními faktory ovlivňujícími nízkou imunitu je věkový faktor: v životě existují dva imunitní faktory.

Fáze nízké imunity, jmenovitě dětství a stáří. Při našem výzkumu jsme zjistili, že naše Cistanche deserticola může zvýšit imunitu, polysacharidy a verbascosid Cistanche deserticola mohou zvýšit aktivitu enzymů srdeční a mozkové tkáně, zvýšit fagocytózu peritoneálních buněk a proliferační odpověď lymfocytů, a tím posílit imunitu.

Klikněte na doplňkový produkt cistanche deserticola

klíčová slova:

vysoce výkonné elektromagnetické prostředí (HPEM); zbraně s řízenou energií (DEW); záměrné elektromagnetické rušení (IEMI); magnetron s elektromagnetickou imunitou; rušení; anténa; optimalizace; elektromagnetická imunita.

1. Úvod

Elektroenergetická síť se skládá ze základních prvků výroby, přenosu, distribuce a uživatelů nebo spotřebitelů. Velké elektrárny jsou naplánovány na základě předpokládaných energetických potřeb na každý den a pořádají se světové aukce s cílem dosáhnout nejlepšího výsledku ceny a spolehlivosti pro spotřebitele. Vzhledem k rostoucímu trendu využívání ekologičtějších zdrojů elektřiny jako jsou solární systémy [1,2], větrné elektrárny [3,4] atd. jsou na přenosovou síť kladeny mnohem větší nároky z hlediska její struktury [5,6 ], stabilita [7], optimalizace [8–10] a zabezpečení požadavků koncového zákazníka proti rušení [11–13].

Každá velká elektrárenská společnost má řídicí centrum, které se snaží udržovat generovanou a používanou elektřinu v rovnováze prostřednictvím jejich stávajících a různorodých komunikačních sítí. Kromě toho využívají další komunikační sítě ke sledování stavu řídicí elektroniky v rozvodnách, aby mohly reagovat v případě poruch nebo selhání zařízení. Všechny tyto sítě s elektronickými informačními a komunikačními systémy jsou zranitelné vůči vlivům prostředí HPEM.

Prostředí HPEM zahrnuje elektromagnetické pulsy blesků (LEMP), nárazy extrémní geomagnetické bouře, nukleární elektromagnetické pulsy (NEMP), vysokohorské elektromagnetické pulsy (HEMP) a vysokovýkonné radiofrekvenční jevy (HPRF), včetně zbraní s řízenou energií (DEW) a záměrné elektromagnetické rušení (IEMI). V oblasti bezpečnosti se používá termín DEW; v civilní terminologii se používá termín usměrněná energie (DE). Zejména DEW a IEMI jsou v současné době hlavní hrozbou pro fungování elektronických a informačních systémů v elektrických energetických sítích, stejně jako v jiných státních infrastrukturách [14,15].

DEW a IEMI vytvářejí pulzní výkonové elektromagnetické pole nazývané elektromagnetický pulz (EMP), které může způsobit poruchu nebo dokonce zničení elektronických obvodů. Díky rychlému vývoji výzkumu v této oblasti lze vyrábět malá kompaktní zařízení. Tato zařízení jsou velmi atraktivní pro použití v obranné a bezpečnostní technice, ale také je mohou zneužít teroristé. Konkrétní použití DEW a IEMI závisí na způsobu generování elektromagnetických polí a také na použitém frekvenčním pásmu. DEW a IEMI obvykle pracují v následujících režimech:

1 Jediný pulz s mnoha cykly jedné frekvence (intenzivní úzkopásmový signál, který může mít určitou frekvenční agilitu).

2 Shluk obsahující mnoho pulzů, přičemž každý pulz obsahuje mnoho cyklů jedné frekvence.

3 Přechodný puls v ultraširokopásmovém (UWB) (spektrální obsah od 100 s MHz do několika GHz).

4 Záblesk mnoha vyzařovaných nebo vedených UWB pulzů.

Signály DEW a IEMI mohou pronikat zářením nebo vedením v elektronických zařízeních [16,17]. Obrázek 1 ukazuje frekvenční pásma jednotlivých komponent prostředí HPEM. Obrázek byl převzat z [14]. Spektrální hustota je vynesena na svislé ose. Jednotkou je V/m/Hz.

V prostředí DEW a IEMI je zásadní vzít v úvahu závislost E-pole na vzdálenosti generátoru DEW nebo IEMI od cíle. Parametr často používaný v této oblasti je rE; v jiných publikacích, také označovaných jako faktor zásluh (FOM), jsou jednotkou volty (V). Tento parametr představuje součin E-pole E a vzdálenosti r od antény vysílacího generátoru.

Generátory DEW a IEMI, vhodné pro použití při záměrném narušení funkce technologie obsahující citlivou elektroniku, lze rozdělit podle úrovně jejich složitosti a tím i dostupnosti následovně [16,18–22]:

1 Low-tech generátory rE ' 1 kV (např. mikrovlnná trouba).

2 Středně technické generátory rE ' desítky až stovky kV (např. upravené radarové vysílače).

3 High-tech generátory rE ' pořadí jednotek MV (speciální technologie).

Pro narušení nebo zničení elektronických systémů je rozhodující úroveň E-pole v místě umístění elektronického zařízení (cíle) v příslušném frekvenčním pásmu. Narušení činnosti nebo zničení cíle lze dosáhnout pomocí high-tech nebo medium-tech generátorů pracujících na velkou vzdálenost nebo pomocí low-tech generátoru umístěného blízko cíle. V současné době je velmi atraktivním místem pro generátory DEW a IEMI palubní bezpilotní letouny (UAV). Projekt CHAMP [23,24] ukazuje výsledky generátorů DEW nebo IEMI na palubě UAV způsobujících narušení nebo zničení elektronických systémů s vysokou účinností.

Následující části se zabývají návrhem a testováním low-tech generátoru DEW, který byl použit pro stanovení elektromagnetické odolnosti standardních elektronických obvodů. Jako výkonový prvek generátoru byl použit magnetron. Následně se provádí měření elektromagnetické odolnosti elektronických obvodů bez dodatečné ochrany před účinky E-pole. Výsledkem je stanovení mezí E-pole pro bezporuchový provoz a pro poruchové stavy testovaných obvodů a úrovně E-pole pro nevratné zničení obvodů.

2. Koncepce nízkotechnologického generátoru DEW s magnetronem

Pro výrobu generátoru mikrovlnné energie pracující v pásmu S byl vybrán magnetron, běžně používaný v mikrovlnných troubách (obrázek 2).

V mikrovlnném generátoru byl použit magnetron jako zdroj vysokofrekvenčních oscilací s vysokým výkonem (Typ 2M219J). Tento magnetron se běžně používá v mikrovlnných troubách jako zdroj elektromagnetické energie. Tabulka 1 ukazuje specifikaci magnetronu z katalogového listu výrobce.

2.1. Základní zapojení mikrovlnného generátoru

Základní princip činnosti generátoru lze popsat podle následujícího blokového schématu (obrázek 3). Mikrovlnný generátor je napájen odděleně od rozvodné sítě 230 VAC. Tento zdroj je napájen AC/DC step-up měničem s vysokonapěťovým transformátorem (MOT), jehož výstup je 4,2 kVDC pro napájení magnetronu. Pomocí trychtýřové antény je elektromagnetická energie vyzařována do prostoru v požadovaném směru.

Obrázek 3. Základní blokové schéma generátoru mikrovlnné energie.

Tento obvod měl celkovou účinnost kolem 55 procent a bylo vynaloženo další úsilí na změnu a optimalizaci celkové koncepce výkonového mikrovlnného generátoru za účelem zvýšení celkové účinnosti mikrovlnného generátoru.

2.2. Optimalizace mikrovlnného generátoru

Pro dosažení nepřetržitého provozu generátoru bylo důležité navrhnout novou koncepci celého zapojení. Kromě toho bylo při navrhování nové koncepce generátoru povinné řešit bezpečnost obsluhy, aby se zabránilo náhodnému úrazu elektrickým proudem.

Při testování magnetronu z hlediska použití pro naši aplikaci se ukázalo, že chlazení je výzvou, kterou je třeba vyřešit. Přehřátí magnetronu navíc výrazně snížilo jeho účinnost. Proto musela být provedena úprava celé koncepce generátoru. Obrázek 4 ukazuje zahřátý magnetron po 90 s při plném výkonu.

Při návrhu funkčního mikrovlnného generátoru bylo důležité uspořádat jednotlivé části (komponenty) tak, aby se vzájemně nerušily, a to nejen z hlediska EMI, ale především z hlediska teploty (obrázek 5).

2.3. Popis optimalizovaného mikrovlnného generátoru

Napájení generátoru je z průmyslové sítě 230 VAC/50 Hz. Obrázek 6 ukazuje vnitřní uspořádání generátoru po konstrukčních úpravách. Číslo (1) označuje bezpečnostní a ovládací prvky generátoru. Po zapnutí pojistek a ovládání je napětí přivedeno na oddělovací transformátor (2), který napájí dva vysokonapěťové transformátory (3), jejichž výstupní napětí 2 × 2,1 kVAC je připojeno k vysokonapěťovému usměrňovači (5) přes vysokonapěťové kondenzátory 2 × 50 µF (4). Přes vysokonapěťový oddělovací transformátor (6) je veden k magnetronu (7). Magnetron je chlazen speciálně navrženým ventilátorem (8), kde vzduch proudí ventilátorem přímo na žebra chladicího systému magnetronu. Toto řešení magnetronového chlazení zajišťuje nepřetržitý provoz celého generátoru. Generátor je navíc vybaven bezpečnostním zařízením, které v případě přehřátí generátor vypne. Toto bezpečnostní zařízení se skládá z tepelných snímačů (tepelných pojistek), které jsou připevněny k tepelně namáhaným prvkům generátoru.

Všechny součásti generátoru mikrovlnné energie jsou uspořádány tak, aby byl minimalizován jejich vliv na EMI. Nejdůležitější však bylo rozmístění součástek při návrhu tak, aby se vzájemně teplotně nerušily. Tepelně nejvíce zatíženou součástí je magnetron a výkonové transformátory (MOT). Z obrázku je patrné, že jsou od sebe v dostatečné vzdálenosti. Obrázek 7 ukazuje teplotní diagram všech jednotlivých komponent optimalizovaného generátoru mikrovlnné energie po 10 minutách plného výkonu. Všechna měření teploty byla provedena pomocí termokamery od firmy Testo [25].

Použitím vylepšené konstrukce chlazení jsme byli schopni dosáhnout nepřetržitého provozu mikrovlnného generátoru bez změny parametrů magnetronu (změna frekvence a účinnosti vlivem vysoké teploty). To znamená, že magnetron měl konstantní teplotu až 50 ◦C (obrázek 8). Tím byla zajištěna stabilita celého systému. Nové uspořádání navíc zvýšilo účinnost výkonového mikrovlnného generátoru z 55 na 75 procent.

Obrázek 9a ukazuje standardizovaný vlnovod R32, ve kterém byl vytvořen otvor pro magnetronovou anténu. Obrázek 9b ukazuje teplotu uvnitř vlnovodu po 10 minutách plného výkonu. Díky navrženému chlazení tato teplota nestoupla nad 80 ◦C. Protože magnetron je pevně spojen s vlnovodem, teplota byla v tomto bodě nejvyšší, protože byla ochlazena pouze část vlnovodu, aniž by byla přímo chlazena magnetronová anténa. Tato teplota však neovlivnila funkci a parametry výkonového mikrovlnného generátoru (tabulka 2)

Obrázek 10 ukazuje generátor mikrovlnné energie se standardizovaným vlnovodem R32 a nezbytnými součástmi pro analýzu přenášeného signálu, včetně antény. Číslo (1) označuje mikrovlnný generátor EMI s magnetronem a číslo (2) je vlnovodná odbočka. Větev je zkřížený vlnovod, ve kterém jsou vytvořeny průchozí dutiny tak, že v propustném směru přenosu je elektromagnetická vlna bez útlumu a v příčném směru je útlum podle velikosti dutiny. K vlnovodné trase byly připojeny dva identické odbočky vlnovodu s útlumem 30 dB [26–29].

Bylo však důležité zvážit, jaký výkon byl na odbočce 30 dB. Pokud byl výkon stále příliš vysoký, bylo nutné připojit přídavný výkonový útlum, který výkon dostatečně sníží a ochrání měřicí přístroje. K těmto vlnovodným odbočkám jsou připojeny zátěže přizpůsobené vlnovodu, které jsou označeny jako Číslo (3). Ty byly určeny k přizpůsobení trasy vlnovodu v daném směru. Dále je připojena anténa, která je označena jako Číslo (4). Anténa zajišťovala přenos elektromagnetické vlny do prostoru v požadovaném směru. Poslední částí sestavy je vlnovodná spojka (5) pro koaxiální kabel. Díky této vazbě můžeme připojit různé typy měřicích přístrojů (osciloskop, spektrální analyzátor, měřič výkonu atd.).

3. Testování odolnosti elektronických obvodů vůči EMP

V laboratoři určené pro testování elektronických zařízení v EMP bylo zřízeno speciální testovací místo pro testování elektronických obvodů v elektromagnetickém poli (EMP) (obr. 11). Tato laboratoř má na stěnách speciální desky, které snižují odraz elektromagnetické energie od stěn (obrázek 12)

Testovaný elektronický obvod byl umístěn na speciálním stojanu v ose vyzařovacího diagramu antény generátoru. Stojan se postupně přesouval směrem k anténě generátoru. Testování bylo provedeno pro vzdálenosti antén od 1,1 do 0,25 m. Pro každou pozici byl zkoušený elektronický obvod ozařován generátorem po dobu 2 s. Pro každou pozici bylo změřeno E-pole vytvořené generátorem. Zároveň byla na každé pozici ověřena činnost testovaného elektronického obvodu. Jako senzor pro měření E-pole pro úpravu naměřené úrovně výkonu byla použita objímková dipólová anténa (obr. 13a) s atenuátorem. K měření úrovní signálu byl použit R&S RTO 1044-4GHz-20 GSa/s s osciloskopem (obrázek 13b).

Integrovaný obvod NE555P (NE555P je integrovaný obvod nejčastěji používaný jako časovač nebo generátor různých pravoúhlých signálů) byl vybrán pro napájení naší originální konstrukce polovodičového výkonového mikrovlnného generátoru. S tímto integrovaným obvodem byl sestaven pravoúhlý generátor pulsů, u kterého byl pro změnu frekvence použit potenciometr. Pro vizuální kontrolu správné funkčnosti integrovaného obvodu (IC) byl tento obvod vybaven světelnou diodou (LED). Testovací obvod NE555P napájený baterií byl vystaven EMP na různé vzdálenosti.

Naměřené úrovně E-pole byly porovnány s rozdělením E-pole vytvořeným na základě zjednodušené teorie vyzařování elektromagnetických vln. Výpočet parametrů pro pyramidovou rohovou anténu generátoru E-pole byl proveden pomocí rovnic (1) a (2).

Simulace byla provedena pro výkony generátoru v rozsahu 200 až 1000 W. Pro tyto výkony byly získány závislosti E-pole na vzdálenosti od otvoru antény. S ohledem na rozměry měřící komory a předpokládanou úroveň elektromagnetické odolnosti byl zvolen Pgen=200 W. Tento výkon byl použit pro měření elektromagnetické odolnosti testovacích obvodů. Výsledky simulace jsou zobrazeny na obrázku 14.

Obrázek 15 ukazuje složky Ey závislosti E-pole na vzdálenosti získané výpočtem (Rovnice (1) a (2)) a simulacemi. Obrázek 15a ukazuje úplný pohled na Ey komponentu, včetně E-pole ve vlnovodné zóně, zóně pyramidové rohové antény a v zóně reaktance. Obrázek 15b ukazuje detailní pohled na složku Ey v měřené zóně.

5. Diskuse

Testovací obvod NE555P byl napájen bateriemi a vystaven EMP na různé vzdálenosti. Tabulka 3 ukazuje výsledky odolnosti EMP obvodu IC NE555P.

Testovaný integrovaný obvod pracoval bez závad v mikrovlnném záření s E-polem menším nebo rovným 220 V/m. U větších úrovní E-pole to vykazovalo chyby. Když bylo mikrovlnné napájení vypnuto, testovaný IC fungoval znovu bez poruchy. Když bylo mikrovlnné ozařování E-pole větší nebo rovné 1700 V/m, testovaný IC byl zničen.

Obrázek 16a ukazuje signál generovaný IC NE555P, který nebyl vystaven EMP. Obrázek 16b ukazuje signál využívající IC NE555P, který byl vystaven EMP na dálku<2.5 m from the antenna.

Obrázek 16 ukazuje, že elektronické zařízení vystavené vysokému EMP přestalo správně fungovat. Obrázek 16b dokazuje, že elektronické zařízení využívající IC NE555P bylo v určité vzdálenosti od antény mikrovlnného generátoru zcela nepoužitelné.

Ve vzdálenosti {{0}},25 m od antény generátoru mikrovlnné energie bylo nenávratně poškozeno celé elektronické zařízení včetně LED. K tomuto zničení došlo do 2 s poté, co bylo elektronické zařízení vystaveno EMP ve vzdálenosti 0,25 m. Obrázek 17 ukazuje detailní pohled na zničený LED NP polovodičový přechod.

Kromě toho se elektronický obvod během EMP nadměrně zahříval. Obrázek 18 ukazuje teplotní profil zahřátého elektronického obvodu, který byl vystaven EMP ve vzdálenosti 1,1 m od zdroje (magnetronu) po dobu 2 sekund. IC NE555P je označen zeleným rámečkem.

Když byl elektronický obvod vystaven EMP v krátké vzdálenosti (25 cm) od antény mikrovlnného generátoru, byly zničeny i všechny pasivní součástky (rezistor, kondenzátor, cívka atd.), ze kterých byl celý elektronický obvod sestaven. . Obrázek 19 ukazuje detailní pohled na rezistor po nevratné destrukci. Tento odpor byl součástí elektronického zařízení s IC NE555P, které bylo vystaveno EMP po dobu 2 s ve vzdálenosti 0,25 m od antény mikrovlnného generátoru.

Testovaný IC neměl dodatečnou ochranu proti účinkům elektromagnetického pole. V případě požadavku na vyšší úroveň elektromagnetické odolnosti lze použít různé typy stíněných skříní nebo stíněných boxů, které jsou doplněny o další vlastnosti, jako jsou různé typy stíněných dveří, EMI/RFI (EMI - Elektromagnetické rušení/ RFI - Radiofrekvenční rušení) stíněné vzduchové průduchy vlnovodu, průchodky vlnovodu a podobně. Napájecí vedení musí být připojeno přes speciální vysokofrekvenční filtry (RF filtry). Aplikace vláknové optiky se velmi často používají společně s vlnovodnými filtry pro přenos dat ze stíněných skříní a boxů. Konkrétní příklady prvků pro ochranu elektronických obvodů před účinky elektromagnetického pole lze nalézt např. v [31].

6. Závěry

V tomto dokumentu jsme představili vážné hrozby HPEM, zejména DEW a IEMI, a diskutovali o jejich pravděpodobných dopadech na současné a budoucí elektrické sítě. Článek popisuje základní klasifikaci generátorů DEW a IEMI z hlediska úrovní E-pole a vzdálenosti cíle od apertur antény generátoru DEW nebo IEMI. Měření elektromagnetické imunity bylo provedeno pro jednoduchý elektronický obvod IC NE555P, který neměl dodatečnou ochranu proti účinkům E-pole. Byl použit pro testování low-tech generátoru popsaného v části 2. Testovaný IC vykazoval poruchu, když mikrovlnné záření dosáhlo E-pole > 220 V/m. Když mikrovlnné záření dosáhlo E-pole většího nebo rovného 1700 V/m, testovaný IC byl zničen. Naměřené úrovně E-pole byly porovnány s rozdělením E-pole vytvořeným na základě zjednodušené teorie vyzařování elektromagnetických vln a byly ověřeny pomocí simulace v COMSOL Multiphysics. Testovaný IC byl odolný obvod se střední integrací. moderní ICS, jako je velmi rozsáhlá integrace a ultrarozsáhlá integrace, jsou méně odolné vůči neúmyslnému elektromagnetickému rušení a záměrnému elektromagnetickému rušení.

Je tedy potřeba v současnosti i v budoucnu věnovat zvýšenou pozornost zvyšování elektromagnetické odolnosti elektronických obvodů používaných v elektrických sítích. Řešením je konzistentní elektromagnetické stínění integrovaných obvodů, datových vedení a silových vedení.

Příspěvky autora:

Konceptualizace, LD, RK a MP; metodika, LD, RK, MP; validace, MP, RK; formální analýza, LD, MP a RK; vyšetřování, LD, RK a MP; psaní – příprava původního návrhu, LD, RK a MP; psaní—recenze a redakce, LD, RK a MP; vizualizace, LD, MP; dohled, LD; administrace projektu, LD, RK Všichni autoři si přečetli a souhlasí s publikovanou verzí rukopisu.

Financování:

Výzkum nezískal žádné externí financování.

Prohlášení institucionální revizní komise:

Nelze použít.

Prohlášení o informovaném souhlasu:

Nelze použít.

Prohlášení o dostupnosti dat:

Nelze použít.

Poděkování:

Práce prezentovaná v tomto příspěvku byla podpořena Ministerstvem obrany České republiky – programem rozvoje Univerzity obrany „AIROPS“.

Střet zájmů:

Autoři neprohlašují žádný střet zájmů.

Reference

1. Castillo-Cagigal, M.; Matallanas, E.; Caamaño-Martín, E.; Martín, Á.G. SwarmGrid: Řízení na straně poptávky s distribuovanými energetickými zdroji na základě multifrekvenční koordinace agentů. Energie 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Liu, W.; Guo, D.; Xu, Y.; Cheng, R.; Wang, Z.; Li, Y. Posouzení spolehlivosti energetických systémů s fotovoltaickými elektrárnami na základě inteligentní redukce stavového prostoru a pseudosekvenční simulace Monte Carlo. Energie 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Ochoa, D.; Martinez, S. Návrhy na zlepšení řízení frekvence ve slabých a izolovaných energetických systémech: Aplikace na systém větrné nafty na ostrově San Cristobal v Ekvádoru. Energie 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Hu, H.; Wang, X.; Peng, Y.; Xia, Y.; Mňam.; Wei, W. Analýza stability a vylepšení stability založené na virtuálním harmonickém odporu pro síťované stejnosměrné distribuované napájecí systémy s konstantním energetickým zatížením. Energie 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Faria, P.; Spínola, J.; Vale, Z. Plánování a agregace distribuovaných energetických zdrojů v kontextu programů odezvy na poptávku. Energie 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Casado-Vara, R.; Vale, Z.; Prieto, J.; Corchado, JM Algoritmus řízení teploty odolný proti chybám pro sítě IoT v inteligentních budovách. Energie 2018, 11, 3430. [CrossRef]

7. Hu, D.; Peng, Y.; Wei, W.; Hu, Y. Distribuované sekundární řízení pro vyrovnávání stavu nabití s ​​nastavením virtuální impedance v DC Microgrid. Energie 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Singh, M.; Jha, RC objektově orientované indexy použitelnosti pro multi-objektivní řízení poptávky pomocí optimalizace založené na učení a učení. Energie 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Galván, L.; Navarro, JM; Galván, E.; Carrasco, JM; Alcántara, A. Optimální plánování skladování energie pomocí nové metody řízení inteligentní sítě založené na prioritách. Energie 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Kotsalos, K.; Miranda, I.; Silva, N.; Leite, H. Horizontální optimalizační řídicí rámec pro koordinovaný provoz více distribuovaných energetických zdrojů v nízkonapěťových distribučních sítích. Energie 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Shokri Gazafroudi, A.; Prieto, J.; Corchado, JM Virtuální organizační struktura pro místní obchodování s elektřinou založené na agentech. Energie 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Šujanová, P.; Rychtáriková, M.; Sotto starosta, T.; Hyder, A. Zdravé, energeticky účinné a pohodlné vnitřní prostředí, recenze. Energie 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Faia, R.; Faria, P.; Vale, Z.; Spinola, J. Optimalizace odezvy na poptávku pomocí algoritmu rojení částic s ohledem na optimální rozvrh skladování energie baterie v obytném domě. Energie 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Radaský, WA; Hoad, R. Přehled dopadů tří vysoce výkonných elektromagnetických (HPEM) hrozeb na inteligentní sítě. In Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC EUROPE, Řím, Itálie, 17.–21. září 2012.

15. Kappenman, JG; Radaský, WA; Gilbert, JL; Erinmez, LA Pokročilé předpovídání geomagnetické bouře: Nástroj pro řízení rizik pro provoz elektrického systému. IEEE Trans. Plasma Sci. 2000, 28, 2114–2121. [CrossRef]

16. Giri, DV vysoce výkonné elektromagnetické zářiče: Nesmrtící zbraně a další aplikace; Harvard University Press: Cambridge, MA, USA, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Giri, DV; Hoad, R.; Sabbath, F. Důsledky vysoce výkonných elektromagnetických (HPEM) prostředí na elektroniku. IEEE Electromagn. Kompaktní. Mag. 2020, 9, 37–44. [CrossRef]

18. Mezinárodní elektrotechnická komise. 61000-2-13:2005|Internetový obchod IEC|Elektromagnetická kompatibilita, EMC, Smart City.

19. Giri, DV; Tesche, FM; Baum, CE Přehled vysoce výkonných elektromagnetických (HPEM) vyzařovacích a vodivých systémů. URSI Radio Sci. Býk. 2006, 2006, 6.–12.

20. Morton, D.; Banister, J.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; Pavlinko, J.; a kol. 2MV,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Morton, D.; Banister, J.; DaSilva, T.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; a kol. HPM WBTS, přenosný vysokovýkonný širokopásmový mikrovlnný zdroj. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23-27 May 2010.

22. Baum, CE; Baker, WL; Prather, WD; Lehr, JM; O'Loughlin, JP; Giri, DV; Smith, ID; Altes, R.; Fockler, J.; McLemore, DM; a kol. JOLT: Vysoce direktivní, velmi intenzivní, impulsní radiátor. Proč. IEEE 2004, 92, 1096–1109. [CrossRef]

23. Boeing: CHAMP-Lights Out. Dostupné online: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ-10-22-12.page (vstup 16. dubna 2021).

24. Media, O. Raytheon EMP Weapon Tested by Boeing, USAF Research Lab-Military Embedded Systems.

25. Testo 865 Thermal Imager|Thermal Imager|Teplota|Parametry|Testo International.

26. Misra, D. Radiofrekvenční a mikrovlnné komunikační obvody: Analýza a návrh; Wiley: New York, NY, USA, 2001; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Handbook of Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, 2nd ed.; John Wiley & Sons: Hoboken, NJ, USA, 2020; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Kuester, EF Teorie vlnovodů a přenosových vedení; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2020; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Smolskiy, SM; Kochemasov, VN; Belov, LA Handbook of RF, Microwave, and Millimeter-Wave Components, 1st ed.; Artech House: Boston, MA, USA; Londýn, Spojené království, 2012; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Výměna aplikací: Pyramidální rohová anténa.

31. Štíty veřejných webových stránek ETS-Lindgren.

For more information:1950477648nn@gmail.com